在图1所示的电路图中功率输出级选用推挽输出电路，因为电路的直流供电电压较低（30V），所以功率输出级的推挽变压器次级的一只引脚能够和初级电路的地共地，相同为了尽最大或许防止在调光过程中发生的灯火发光条纹沿灯管的一端向另一端移动的现象，在功率输出推挽变压器的次级绕组的上端经过一个电阻R接至IR2159的SD引脚9，以完成灯管不在位或灯管低端灯丝断路的毛病维护，电阻R的源极串接了一只0.1Ω的电流检测电阻，经过这只电流检测电阻发生的电流检测信号的相位和经过推挽变压器次级升压绕组的电流信号的相位根本共同，所以能用作调光操控的检测操控信号。而且经过这一个0.1Ω的电流检测电阻发生的电压信号能够在灯管焚烧失利时作为灯电路的毛病维护信号。在这个电路中选用的功率管的型号为IRF540N，它的V

　　图1所示电路正常作业时，在推挽变压器次级发生300V峰峰值的脉冲方波电压，在推挽变压器次级有必要加隔直电容C11，以防止在推挽变压器的初级侧因为磁不平衡而导致推挽变压器磁饱满。电路的灯满功率作业时的作业频率为40kHz，这样应取L=1.6mH，C=6.8nF。这个可调光电子镇流器电路中的灯丝预热电路为电流型灯丝预热电路（拜见本书第2章关于灯丝预热电路的有关内容介绍），灯电路满功率作业时的灯丝预热电流有效值为0.6A。灯电路所需的灯丝预热作业频率和灯电路预热作业电压可别离使用下面的公式核算：

　　相同，在灯电路调光使用中，满足的灯阴极作业电流对灯的正常作业是很重要的。在灯调光至2%的灯满功率亮度值时的灯阴极电流可使用下式核算：

　　，相应的作业频率为71kHz，相应的灯阴极电流为峰值0.5A（有效值为.5/1.414=

　　一般来说，灯作业在调光使用作业条件下，在整个灯电路的调光作业规模内，灯丝的电阻改变规模应在（3~5.5）倍的灯丝冷电阻值内。对T8/36W灯管，灯丝的冷阻大约为3Ω。在灯最低发光亮度输出时，灯丝的有效值电压大约为3V，所以灯丝电阻大约为3V/0.35A≈9Ω，是灯丝冷电阻3Ω的3倍。

　　在图1的电路中，NP=25匝，NS=125匝，灯焚烧电流为2A，则可核算得R12=0.16Ω，在有用中能够取0.15Ω或0.1Ω，假如取R12=0.15Ω，则电路的过电流维护功用会更为活络些。

　　为了便利起见，也可经过电子镇流器辅助设计软件BDAV2.0或BDAV3.0来核算R12的值，可是因为本电路的供电电压为直流30V，所以经过BDA核算出的R12值应乘以本电路中功率变压器的匝数比，这样才能够得到可有用的R12值。需注意的是电路中的电阻（R7）、（R4）和（R5）的取值与R12的取值有关。

　　为了设定IR2159的MIN引脚6和MAN引脚5的电阻R5、R4的取值，然后决议灯电路输出功率的调理规模，MIN引脚6的电阻R5的数值可使用下式核算：

　　为了核算简略便利，可假定灯电路作业在最低作业频率下所对应的灯电压、灯电流的相位角